- 孙立根;马立波;李慧蓉;朱立光;樊赛;
针对焊接线能量对船板钢HAZ冲击韧性的影响开展了包括冲击试验、断口分析和显微组织分析等一系列的研究。结果表明,在-20℃下,16和40 mm厚的钢板在大线能量焊接后HAZ冲击吸收能量均超过160 J,而25 mm的冲击吸收能量为57.5 J;16和40 mm厚的钢板热影响区断口为典型的韧性断裂,25 mm厚的钢板为准解理断裂。在显微组织方面,三种厚度钢板的热影响区均诱发了大量的晶内针状铁素体,使组织细化,甚至优于原板组织。25 mm厚钢板热影响区的冲击韧性相对较差,其原因一方面是所承受热负荷较大,另一方面则是其母板的组织相对粗大。
2017年03期 v.39;No.219 1-5页 [查看摘要][在线阅读][下载 2897K] [下载次数：233 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：0 ] - 张波;但文德;敖孟寒;王龙;吴广新;
采用搅拌铸造法,以SiC颗粒为增强相,制备铝基复合材料。以所得试样的密度和磨损率为目标函数,以搅拌温度(A)、搅拌速度(B)、搅拌时间(C)为变量进行正交优化设计。结果表明,搅拌因素对复合材料密度的影响顺序为:B>C>A;对磨损率的影响顺序为:B>A>C。制备SiC增强铝基复合材料的最佳工艺参数为:搅拌温度780℃,搅拌速度300 r/min,搅拌时间40 min。
2017年03期 v.39;No.219 6-10页 [查看摘要][在线阅读][下载 1697K] [下载次数：209 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 许洪伟;朱海东;岑风;
对从40 mm厚板坯上切取尺寸为20 mm×40 mm×200 mm的20MnCrNiMo钢试样,分别进行了860℃水淬,860℃水淬再860℃水淬二次淬火,900℃水淬再860℃水淬二次淬火,以及900℃水淬、860℃水淬再860℃水淬三次淬火。经1~3次淬火的试样均于620℃回火。随后,采用光学显微镜、扫描电镜等设备研究了试样的显微组织、断口形貌和力学性能。结果表明,多次淬火可细化钢的晶粒,改善钢的力学性能;三次淬火对组织细化及性能改善的效果好于两次淬火;对于这种钢的两次淬火工艺,初次淬火温度为860℃的工艺能使钢的晶粒更细小,力学性能更优。
2017年03期 v.39;No.219 11-14页 [查看摘要][在线阅读][下载 2865K] [下载次数：114 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：0 ] - 吴铁明;徐阳;徐德民;陈湘茹;
利用扫描电镜(SEM)结合能谱仪(EDS)分析研究了非金属夹杂物对620℃等级超超临界汽轮机用CB2耐热铸钢冲击性能的影响。结果表明,CB2铸钢的冲击吸收能量平均值为36.0 J,冲击断口为典型的脆性断口。钢中的夹杂物主要为角状的Al_2O_3、不规则的氮化物-氧化物复合夹杂和白色的铬钼相。Al_2O_3夹杂物和氮化物-氧化物的尺寸在5~10μm,数量较多,铬钼相单个尺寸在10μm左右,聚集分布并呈链状。通过改进CB2铸钢的冶炼工艺,改善了铸钢中非金属夹杂物的水平,使冲击吸收能量提高到了59.3 J,从而提升了CB2铸钢件在超超临界汽轮机中的使用性能,为实现CB2铸钢的自主生产提供了参考。
2017年03期 v.39;No.219 15-19+23页 [查看摘要][在线阅读][下载 3626K] [下载次数：220 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：0 ] - 白雅琼;马爱清;杨维宇;
利用Formastor-F全自动相变仪测定了不同稀土含量BT100H钢的临界点A_(c1)、A_(c3),并绘制BT100H钢的连续冷却转变曲线。结果表明,稀土元素镧使BT100H试验钢的临界点A_(c1)升高了27℃,M_s升高了12℃,并且抑制了该试验钢中先共析铁素体的析出;由于镧的加入,BT100H钢贝氏体相变的冷速区间变宽,可以在极慢的冷速下获得贝氏体。
2017年03期 v.39;No.219 20-23页 [查看摘要][在线阅读][下载 2580K] [下载次数：126 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：4 ] |[阅读次数：0 ]
- 胡钱钱;夏培康;余鹏飞;史文;李麟;
研究了固溶处理后不同冷速对轻质Fe-15Mn-10Al-1.0C钢组织及力学性能的影响。结果表明,固溶处理后冷却过程中,奥氏体晶内发生调幅分解形成纳米级晶内κ-碳化物,产生沉淀强化。随着冷却速率的降低,γ/δ晶界形成κ-碳化物,使得油淬和空冷试样的第二相强化效果明显,但水淬试样的综合力学性能最好,强塑积高达50.9 GPa%。拉伸试验过程中,晶界κ-碳化物是试验钢空冷和油淬后产生微孔的初始点,γ和δ晶粒间的变形协调不一致是水淬产生微裂纹的主要原因。计算获得奥氏体层错能为78.99 mJ/m~2,变形过程中位错运动切过奥氏体晶内纳米级κ-碳化物,形成大量平面滑移剪切带,为明显平面滑移特征。
2017年03期 v.39;No.219 24-30页 [查看摘要][在线阅读][下载 4540K] [下载次数：219 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：10 ] |[阅读次数：0 ] - 曹博蕊;彭望君;吴广新;
通过全浸泡腐蚀试验,对23%Al-Zn-0.3%Si以及55%Al-Zn-1.6%Si(质量分数,下同)合金的腐蚀过程进行了研究,获得了合金在中性氯化钠溶液中浸泡不同时间后的腐蚀产物。结果表明,从整体上看,23%Al-Zn-0.3%Si-xMg合金的耐蚀性能优于55%Al-Zn-1.6%Si合金,其中耐蚀性能最佳的是23%Al-Zn-0.3%Si-1.5%Mg合金;Zn_5(OH)_8Cl_2·H_2O是23%AlZn-0.3%Si及55%Al-Zn-1.6%Si合金表面的共有腐蚀产物,而23%Al-Zn-0.3%Si-1.5%Mg和23%Al-Zn-0.3%Si-3%Mg合金的表面腐蚀产物为Mg_3O(CO_3)_2;在浸泡后期,55%Al-Zn-1.6%Si合金的失重曲线增长放缓,其原因是发生了腐蚀产物的物相转变Zn_5(OH)_8Cl_2·H_2O→Zn_(0.67)Al_(0.33)(OH)_2(CO_3)_(0.165)·xH_2O。
2017年03期 v.39;No.219 31-34+39页 [查看摘要][在线阅读][下载 734K] [下载次数：81 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：3 ] |[阅读次数：1 ] - 董瑞峰;张晓燕;闫波;
利用光学显微镜、X射线衍射仪等仪器对Ti-IF钢进行了微观组织观察及宏观织构的检测;利用拉伸试验机检测钢板的拉伸性能及加工硬化指数n和塑性应变比r;利用TESMF金属板材综合成形试验机进行刚性凸模胀形试验和杯突试验;研究了Ti-IF钢板在热轧、冷轧、退火等不同状态下微观组织与成形性能之间的关系。研究发现,试验钢板热轧态微观组织为等轴铁素体晶粒,晶粒尺寸平均为20~25μm;冷轧后钢板的微观组织呈拉长、压扁的纤维结构,退火后钢板发生了回复、再结晶及晶粒长大,微观组织以等轴晶为主,晶粒尺寸约为15~20μm。退火后钢板的织构以{111}面织构为主,有部分{100}织构存在,说明该试样具有良好的冲压成形性能。拉伸试验结果显示,退火后钢板拉伸曲线无明显的屈服平台,屈服强度R_(p0.2)约为130~150 MPa,抗拉强度R_m约为280~290 MPa,断后伸长率A_(80)为43%~45%,屈强比小于0.51,加工硬化指数n值平均为0.21,塑性应变比r值平均为3.07。低的屈强比、高的n值和r值保证了材料良好的冲压性能。材料的刚性凸模胀形试验及杯突试验结果也证明了这一点。
2017年03期 v.39;No.219 35-39页 [查看摘要][在线阅读][下载 1185K] [下载次数：201 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：0 ] - 陈丽丽;
系统研究了退火温度和时间对不含La和含0.007 8%La(质量分数,下同)无取向硅钢退火冷轧板微观组织和综合磁性能的影响。结果表明,随着退火温度从850℃升高到1 000℃,退火时间从1 min增加到5 min,两种La含量退火冷轧板的晶粒尺寸逐渐增加;铁损降低,当退火温度为1 000℃,退火时间多于3 min时,又升高;磁感应强度先升高后降低。退火温度和时间相同时,相比不含La的退火冷轧板,含0.007 8%La退火冷轧板的晶粒尺寸更大,综合磁性能更好。含0.007 8%La无取向硅钢的最佳退火温度和时间分别为900~950℃和3~5 min,其平均晶粒尺寸为37.7~77.4μm。
2017年03期 v.39;No.219 40-44+50页 [查看摘要][在线阅读][下载 3731K] [下载次数：233 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：7 ] |[阅读次数：0 ]
- 马晨凯;玄伟东;王欢;赵登科;袁兆静;任忠鸣;
在交变磁场中对DZ483高温合金进行固溶和时效处理,研究了不同交变磁场强度对DZ483镍基高温合金γ'强化相的形貌及其力学性能的影响。结果表明,交变磁场的施加一方面可以促进γ'相由球形向立方形转变,使其排列更加规则;另一方面使γ'相中Al和Ta元素的含量增加,Co、Cr和W元素的含量降低。此外,在0.06和0.1 T交变磁场中处理的DZ483高温合金,其950℃抗拉强度分别比无磁场时提高了2.3%和4.5%。
2017年03期 v.39;No.219 45-50页 [查看摘要][在线阅读][下载 3201K] [下载次数：210 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ] - 李传涛;玄伟东;刘欢;兰亮;李传军;任忠鸣;
采用液态金属冷却法(LMC)实现定向凝固,运用ProCAST有限元软件包计算了DD483高温合金的定向凝固过程。在试验验证获得合理模拟参数的基础上,模拟抽拉速度和平台尺寸对高温合金变截面试样定向凝固过程温度场的影响,并采用ProCAST中的元胞自动机(CA)与有限元(FE)耦合模块计算相应条件下的微观组织,探究拉速和平台尺寸对高温合金变截面试样平台区域杂晶形成的影响。结果表明,冷却曲线模拟结果与试验结果吻合良好;拉速越大,杂晶形成倾向越大;同样,平台尺寸越大,杂晶形成倾向也越大;试样平台尺寸越大,获得单晶的临界拉速越小。
2017年03期 v.39;No.219 51-56页 [查看摘要][在线阅读][下载 1722K] [下载次数：327 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：5 ] |[阅读次数：0 ] - 朴占龙;马军红;王雁;王硕明;
我国很多钢铁企业的一般钢种常出现夹杂物引起的质量问题。这一质量问题的影响因素很多,例如炼钢工艺、铁水条件、钢包包衬、中间包包衬、中间包覆盖剂、脱氧剂等。如果为了解决问题而进行逐条分析,既费时又费力,因此在生产过程中需及时采用对应关系非常强、简易、快速而有效的方法来解决此类问题。通过对某一钢铁企业普碳钢的生产过程进行检测与分析,得出显微夹杂物种类与炼钢工艺过程有着比较好的对应关系,通过这一方法能够快速、简洁而有效地对炼钢工艺生产进行指导。
2017年03期 v.39;No.219 57-61+67页 [查看摘要][在线阅读][下载 1345K] [下载次数：120 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：0 ] |[阅读次数：0 ] - 赵文博;王明林;张慧;袁守谦;
针对S355J2钢连铸坯角部横裂纹,现场取样,利用扫描电镜、能谱仪等检测手段分别从裂纹形貌、夹杂物的组成及分布等方面进行分析;同时采用辐射温度计对连铸坯矫直段角部温度进行现场测量。结果表明,裂纹主要分为非封闭的主裂纹和许多细小的封闭裂纹,主裂纹内含有Al、Ca、Mg等氧化物夹杂,且裂纹已经被氧化;细小的封闭裂纹中有保护渣成分,说明钢液在凝固过程有保护渣卷入。夹杂物聚集导致连铸坯在矫直阶段因内弧受到拉应力作用而产生应力集中,成为横裂纹出现的内因。铸坯矫直段角部及其附近温度为850℃左右,处于第三脆性区,成为横裂纹产生的主要原因。优化保护渣制度和炼钢工艺可避免卷渣行为的发生;采用倒角结晶器可使角部温度避开第三脆性区。
2017年03期 v.39;No.219 62-67页 [查看摘要][在线阅读][下载 2314K] [下载次数：111 ] |[网刊下载次数：0 ] |[引用频次：2 ] |[阅读次数：0 ]